1.1檢測方法:依據GB/T 17671-1999《水泥膠砂強度檢驗方法》（ISO法）

1.2環境條件：

成型室溫度：（20±2）℃，相對濕度不低于50%；

養護箱溫度：（20±1）℃，相對濕度不低于90%；

試體養護池水溫：（20±1）℃。

1.3使用的主要儀器設備：

水泥膠砂攪拌機，水泥膠砂振實臺，全自動養護箱，DKZ-5000型抗折試驗機（示值相對誤差不超過±1.0%，示值相對變動性不超過1.0%）。

1.4評定結果的使用

在符合上述條件下，水泥抗折強度檢驗結果可使用本不確定度的評定方法。

2.水泥抗折強度檢測結果的不確定度來源

2.1抗折試驗機示值引入的不確定度。

2.2從水泥取樣，樣品制備，稱樣，ISO標準砂，加水量，膠砂攪拌機，振實臺，三聯試模，刮模，養護及環境條件，抗折夾具等諸因素的影響引入的不確定度。

3.數學模型

（1）

式中， — 一組抗折試驗的最終檢驗結果，MPa；

— n塊試體抗折強度的算術平均值，MPa；

n — 一組抗折試驗的試體塊數，n=3；

δR_f — 由2.2款所述諸因素的影響所引入的對一組抗折試驗的檢驗結果的“零修正”，MPa。

4. 輸入量的標準不確定度評定

4.1 輸入量的標準不確定度u的評定

根據抗折強度的計算公式：

R_fi=(1.5L/b³)F_fi=0.00234375F_fi（2）

式中，L — 抗折夾具兩平行支撐園柱軸心線之間的距離，標準值L=100mm；

b — 棱柱體正方形截面的邊長，標準值b=40mm；

F_fi — 水泥試體折斷時施加于棱柱體中部的荷載(抗折機的力值示值)，N；

（注：實際使用的抗折夾具偏離技術要求和L、b的標準值的影響，歸入2.2款所述的諸因素的影響。）

根據計量檢定部門給出的檢定證書，抗折試驗機的示值相對誤差不超過±1.0%，示值相對變動性不超過1.0%。則示值相對誤差分散區間的半寬λ=1.0%，按均勻分布，有：

抗折機的示值相對變動性不超過1.0%，相當于重復性限r=1.0%，按重復性限r求其標準不確定度分量：

抗折機示值的相對標準不確定度u_rel(F_fi)為：

令（2）式中的0.00234375=a，則由(2)式可得R_fi的標準不確定度為:

u(R_fi)=a·u(F_fi)=a_·F_fi·u_rel(F_fi)=R_fi·u_rel(F_fi)=0.68%×R_fi

R_fi取其最佳估計值即其算術平均值，則有：

u(R_fi)=0.68%×

而

所以的標準不確定度為：

4.2輸入量抗折強度的“零修正”δR_f的標準不確定度u(δR_f)的評定

輸入量δR_f的標準不確定度來源主要是2.2款所述諸因素的影響，采用A類方法進行評定，通過重復性試驗可以得到實驗標準差s。

對編號為01的水泥樣品進行10組抗折試驗，得到測量列如表1所示。

表1

實驗標準偏差s用貝塞爾公式計算，可以得到3天抗折強度的實驗標準偏差s_3d和28天抗折強度的實驗標準偏差 s_28d。

s_3d=0.088MPa s_28d=0.074MPa

除編號01的水泥樣品外，同樣選擇編號02～05的4個水泥樣品分別進行10次重復性實驗，共得到5個測量列，每個測量列分別按上述方法計算得到實驗標準偏差如表2所示。合并樣本標準差s_P按下式計算：

3天和28天的合并樣本標準差也列于表2。

表2

所以3天抗折強度的“零修正”δR_f的標準不確定度為：

u(δR_f)=s_p1=0.084MPa

28天抗折強度的“零修正”δR_f的標準不確定度為：

u(δR_f)=s_p2=0.112MPa

5.合成標準不確定度的評定

由數學模型(1)式可得

靈敏系數: C₁=1 C₂=1

5.1標準不確定度分量

1）抗折試驗機示值引入的標準不確定度分量：

2）由δR_f引入的標準不確定分量：

5.2合成標準不確定度的評定

由于各分量相互獨立，故有：

以WT8003編號水泥為例：

3天抗折強度檢測結果=4.7MPa，其標準不確定度為：

28天抗折強度檢測結果=6.8MPa,其標準不確定度為：

6.擴展不確定度 U的評定

WT8003編號水泥:

3天抗折強度檢測結果=4.7MPa的擴展不確定度為:

k=2

28天抗折強度檢測結果=6.8MPa的擴展不確定度為:

k=2

7.不確定度報告

WT8003編號水泥3天抗折強度=4.7MPa的擴展不確定度為 U_3d=0.2MPa，28天抗折強度=6.8MPa的擴展不確定度為 U_28d=0.2MPa,所給出的擴展不確定度都是由各自的合成標準不確定度乘以包含因子k=2得到的。