摘要：通過試驗研究和工程實例，提出減縮劑(SRA)不僅有效降低混凝土的早期收縮和總收縮，對摻礦物外加劑混凝土具有同樣的作用效果;減縮劑不僅使開裂時間推遲，裂縫數量也顯著減少;ZDD-A型減縮劑的合理摻量可控制在1.2%~1.8%之間，可使混凝土的7d 收縮率下降40%~50%，收縮量減小200μm/m 左右。

關鍵詞:減縮劑；收縮；混凝土板梁裂縫

0 引言

      混凝土是當代建設工程用量最大的建筑材料，泵送施工、高強混凝土和外加劑的應用，使得非荷載裂縫問題越來越嚴重，從而加劇了混凝土結構物的劣化，質量糾紛增多，長期困擾著建設工程界。雖然對非荷載裂縫成因已有較一致的認識，并提出了許多見解和防治措施，但至今沒有得到有效控制。綜合裂縫控制中的結構設計、施工控制和材料措施，可以認為，單憑設計或施工方法，要從根本上消除非荷載裂縫尚有困難。而目前采用的材料措施又多為被動控制方法( 如膨脹補償法、摻纖維或聚合物提高抗力法等) 。而不是從根本上減小混凝土的總收縮量，因此，如何減小混凝土的自身收縮已成為控制裂縫和提高耐久性的關鍵，這也是發達國家近年來重點研究的領域。

      我國目前使用的絕大部分的外加劑，包括近年來研制的胺基磺酸鹽、羧酸鹽和聚苯乙烯磺酸鹽等高性能減水劑，均增大混凝土的收縮。國家規范《混凝土外加劑》(GB8076- 1997)中規定，即使一等品也允許收縮率比達135%，泵送劑的情況也相似，這是外加劑技術帶來的新問題。因此，如何使摻外加劑的混凝土收縮率比減小到100%以下，甚至更低，實現外加劑技術和產品性能的全面提升，減少混凝土板梁的非荷載裂縫，提高耐久性，是亟待研究的課題。

1 科研先行

      減縮劑的主要作用機理是降低混凝土孔隙水的表面張力，從而減小毛細孔失水時產生的收縮應力。我們選用浙江大學研制的ZDD- A 型減縮劑進行了混凝土配合比和性能試驗。

1.1 減縮劑與減水劑及礦物外加劑的相容性

      圖1 和圖2 試驗結果表明，減縮劑與減水劑之間的相容性較好，早期對減水劑有一定影響，而后期的影響較小。減縮劑能有效降低混凝土的早期自收縮，減縮率隨混凝土強度等級提高而提高，對摻粉煤灰或礦粉的混凝土，減縮劑同樣具有優異的早期收縮減縮效果,但減水劑極大的增加了混凝土的早期收縮，即使摻入減縮劑，其收縮率仍大于不摻減水劑的混凝土。

1.2 減縮劑對混凝土干燥收縮的影響

     從減縮劑摻量對減縮率的影響看，摻量從1.2%增加到1.8%，減縮率平均增幅約10%。因此，ZDD- A 型減縮劑的合理摻量可控制在1.2%～1.8%之間，可使混凝土的7d 收縮率下40%～50%，收縮量減小200μm/m 左右；當混凝土的彈性模量為3.0×104MPa 時，相當于減小絕對約束狀態下的收縮應力6MPa，對減少混凝土收縮裂縫是十分有利的。試驗結果見圖3。

1.3 減縮劑對混凝土抗裂性的影響

      減縮劑不僅能有效延遲混凝土初裂時間，且裂縫寬度及其發展速度都大大降低，表明減縮劑具有顯著的抗裂效果。此外，由減縮劑的作用機理可知，減縮劑的作用效果不受養護條件與約束條件的限制，可充分發揮其減縮抗裂功能。試驗結果見圖4。

2 工程應用

      杭海路綜合樓建筑層數12 層，建筑高度40.2m,建筑等級二級，設計使用年限50 年。選擇該工程混凝土屋面板來檢驗減縮劑對裂縫控制的效果。混凝土屋面板厚度為120mm，混凝土設計強度等級C30；西邊用不摻減縮劑的普通混凝土，稱為A 區，面積248m2；東邊用摻減縮劑的混凝土，稱為B 區，面積226 m2。屋面結構于2004 年7 月17 日澆搗，當天氣溫26～39℃，澆搗時間從早晨7 時到晚上21 時，澆搗順序為從西到東，泵送施工。

2.1 混凝土原材料和配合比

      水泥選用杭州錢潮P·O 42.5 普通硅酸鹽水泥，減水劑選用杭州華冠LS- 801A 高效減水劑，粉煤灰選用杭州蕭山金隆Ⅰ級粉煤灰，砂選用杭州桐廬中砂，石子選用杭州蕭山石門5～25mm 碎石，減縮劑選用浙江大學研制的ZDD- A 型減縮劑。設計施工坍落度為140mm±20mm，混凝土配合比見表1 和表2。

2.2 現場施工措施

      在施工前編制各專項方案，包括混凝土澆搗方案、養護方案等，并對相關人員進行有針對性的技術交底,切實貫徹執行。在各道工序各個環節配備具有相應技能的熟練人員，按計劃進行施工。

     混凝土澆搗前對模板支撐系統、鋼筋及其保護層厚度、預埋件進行一次全面檢查；劃定A 區與B 區位置，選用合適的人員、機具和澆搗方法，以保證混凝土的連續澆搗。對現場澆搗的混凝土進行監控，澆搗時嚴禁隨意加水；防止鋼筋、模板等的移動和變形；澆搗的混凝土要充填到鋼筋、模板內各個角落，要振搗密實,不得漏振，也不得過振，更不得用振搗器拖趕混凝土。先澆搗墻、柱，待混凝土沉實后，再澆搗梁和屋面板；墻、柱分層澆搗，每層不超過500mm，搗平后再澆搗上層，同時在下一層混凝土初凝前將上一層混凝土澆搗完畢，在澆搗上層混凝土時，將振搗器插入下一層混凝土50mm 左右以便形成整體。在混凝土屋面板澆搗時，不能集中布料，采用分散布料，然后用鐵耙子將混凝土基本摟平，接著進行梅花式振搗；振搗棒插入點相距400mm 左右，振搗時間不宜超過15s，并以觀察粗骨料在混凝土的各個層面上能均布為基準。面層澆搗完畢后，立即用木抹子抹壓一次，在初凝后終凝前進行二次抹壓。

     混凝土初凝時，設專人進行保濕養護。具體操作時，所用的水管要抬高，在水管前接一個鐵管，并砸成扁嘴，使水噴射出來落到混凝土表面前已成為雨霧狀,雨霧使混凝土表面濕潤，又不會把混凝土表面澆出麻點。

3 裂縫檢測

     檢測內容為檢測A 區和B 區屋面板裂縫數量、裂縫長度、裂縫名義面積。裂縫檢測前，把每一個區域劃分成1m×1m 左右的若干單元格，并在圖紙中的相應位置標示裂縫數量和裂縫位置。用卷尺量出每條裂縫的長度，用裂縫卡配數碼相機拍攝裂縫寬度示例。用讀數顯微鏡量測典型裂縫的最大寬度。

     第一次檢測是7 月18 日7:30～19:00，即混凝土澆搗成型后24h；第二次檢測是7 月30 日，即混凝土澆搗成型后第13d。檢測結果表明：使用普通混凝土澆搗的一半樓面裂縫分布的密度較高，有相當數量的裂縫的長度在500mm 以上，且有較多的微裂縫；而摻加了減縮劑的另一半樓面，裂縫的數量和長度都有明顯下降。

3.1 裂縫數量

     不摻減縮劑的A 區和摻減縮劑的B 區裂縫數量測試結果見表3。

3.2 裂縫長度

     不摻減縮劑的A 區的裂縫總長度和摻減縮劑的B區的裂縫總長度測試結果見表4。混凝土澆搗后13d時，不摻減縮劑的A 區單條裂縫最長達1080mm，最大寬度達1.3mm，其裂縫形態見圖5；摻減縮劑的B 區單條裂縫最長370mm，最大裂縫寬度0.8mm，其裂縫形態見圖6

3.3 裂縫名義面積

     單條裂縫名義面積用裂縫最大寬度與該裂縫長度之積表示，總名義裂縫面積用下式計算：S=ΣRiLi ，式中Ri 是第i 條裂縫的最大寬度，Li 是第i 條裂縫的長度。混凝土澆搗后13d 時，不摻減縮劑的A 區的裂縫名義面積和摻減縮劑的B 區的裂縫名義面積測試結果見表5。

4 結論

     減縮劑不僅有效降低混凝土的早期收縮和總收縮，對摻粉煤灰和礦粉混凝土具有同樣的作用效果；減縮劑不僅使開裂時間推遲，裂縫數量也顯著減少;ZDD- A 型減縮劑的合理摻量可控制在1.2%～1.8%之間，可使混凝土的7d 收縮率下降40%～50%，收縮量減小200μm/m 左右。

      混凝土板梁澆筑時，如遇高溫、太陽暴曬、大風天氣，澆筑后需立即采取養護措施，避免發生混凝土表面硬結，而產生收縮裂縫。